品质优良,维护方便,效率高,投入少,品质卓越 , 处理效率高
专业厂家，地埋污水处理设备，根据不同的污水水质制定方案，确保出水水质达标。
强化源头调控，为末端达标排放创造条件
工业聚集区废水处理厂提标改造不单纯是内部改造问题，必须从整个园区水污染防治的角度出发，强化源头治理、监管与调控，为达标排放创造条件，源头调控与末端治理并重。源头调控主要有4个方面内容：
(1)规范排污口建设，企业排污口设置水质水量计量装置，纳入监管单位实时监控系统，重点监控指标依据不同的行业适当调整，确保源头达标排放。
(2)制定园区内部企业水污染物间接排放标准。当前大部分工业聚集区的废水经过排污企业与末端处理厂两次处理，既加大了企业的成本，也加大了废水处理厂的处理难度，不利于废水处理社会成本的小化。2008年颁布的制浆造纸、电镀等11个行业的水污染物排放标准创设了以协商方式来确定水污染物间接排放标准的新模式。针对BOD5、COD等常规污染物间接排放限值适当放宽或不做要求，进一步收严类污染物、难降解COD、不易处理的氮磷、有毒有害物质的排放限制。
(3)重点监控园区内可能存在的总量小、浓度高、毒性大、含盐量高，严重影响末端处理工艺正常运行的废水、废料等，必须单独处置，严禁进入公共排污系统。
(4)有条件的大型工业园区可采用“污污分流”的方式，将水质差别较大、对处理工艺要求迥异、混合后可能产生新的难处理组分的废水分别排入各自的废水处理厂，从整体上降低工业聚集区水污染治理难度和成本。
末端治理思路
综合工业废水提标改造须从稳定预处理、强化生物处理、完善深度处理3个方面着手。
工业废水重在预处理，预处理主要包括水质预警、水质水量调节、事故排放、水质调理、有毒有害物质去除等工序。预处理工艺是否合理，是后续生物处理和深度处理能否稳定运行的前提条件。
高排放标准下综合工业废水的生物处理须重点强化其对难降解有机物的去除能力，对水质水量、有毒有害物质和TDS、游离氨的耐受能力，脱氮能力等。
深度处理是提标改造的后屏障，主要确保COD、TP、SS 3项指标达到排放标准。高排标准规定的SS小于5mg/L，目前常用各种形式的砂滤和超滤系统，也有采用磁混凝沉淀直接出水，还有待实践的进一步检验。高排标准规定的TP小于0.3mg/L，目前主要还是靠混凝沉淀，常用混凝沉淀、高密度沉淀、重介质沉淀等，也可根据水质特点选择气浮工艺。确保TP稳定达到0.3mg/L以下，须关注二沉池出水中有机磷的含量，普通混凝沉淀和气浮对有机磷去除能力有限，磁加载混凝沉淀工艺在有些项目中具有较好的处理效果，有机磷主要还是依靠源头调控。高排标准规定的COD小于30mg/L，难降解COD的深度去除工序已经成为深度处理的常用配置。
种泥中DPAO占全部PAOs的质量分数为11.17%, 经过100 d的运行, R1和R2中DPAO增殖至22.47%和34.08%, 可知两种方式运行下均能富集DPAO, 且R2中DPAO富集的情况比R1好, 分析原因为R1采用一次进水-曝气的策略运行时, 周期内前期厌氧段内系统中底物充足, 后期好氧段内基质浓度较低, 硝化细菌将NH4+-N氧化后, 微生物耗氧量下降, 因此在较长的好氧段中DO会大量上升, 氧气通过AGS表面孔隙进入颗粒内部, 减小了颗粒内部缺氧区和厌氧区体积, 影响了DPAO的生存空间; 而R2采用多次进水-曝气的运行策略, 周期中不会存在较长时间的连续曝气, 并且周期内多次提供基质, 与R1相比, R2的运行策略能够提高微生物活性, 增加对氧气的消耗量, 对反应器中DO起到一定的控制作用, 确保了好氧条件下颗粒内部缺氧区和厌氧区的分布, 这与Bassin等的研究结果一致, 其发现较低DO浓度可以保证好氧环境中AGS内部的缺氧区和厌氧区体积, 促进了DPAO增殖.与R1相比, R2运行时反应器中DO相对较低, 颗粒内部为DPAO提供适宜的厌氧和缺氧生存环境, 有利于DPAO富集. 稳定运行时典型周期内污染物浓度变化
所示为R1和R2在第91 d任意一个周期内NH4+-N、NO2--N、NO3--N、TP和COD的浓度变化.R1采用底部厌氧进水的方式向反应器中提供基质, 随后开始厌氧反应阶段, 由于R1内含有充足的碳源, 可进行彻底的反硝化作用, 因此厌氧阶段进行55 min后R1中NO3--N浓度为0, 此后R1内PAOs释磷过程不再受到NO3--N抑制, PAOs能将胞内多聚磷酸盐(poly-P)分解, 以磷酸盐的形式释放在水中, 并将碳源转化以PHA形式储存在体内, 以便好氧条件下进行吸磷, 因此观察到厌氧段TP浓度上升, 好氧段TP浓度下降.生活污水有机物成分复杂, 微生物能快速消耗利用的碳源较少, 所以R1中COD浓度由130.2 mg·L-1降至43.9 mg·L-1, 待反应进入好氧段时, 微生物可以利用的碳源已所剩无几, NO3--N在DPAO作用下得到部分去除后, 反硝化菌受到碳源限制而不再进行反硝化过程, 系统中NO3--N浓度不断上升, 至周期末期时NO3--N浓度为11.4 mg·L-1.
而R2中出水NO3--N浓度低于R1, 这得益于R2采用的多次进水-曝气的运行策略：周期初以厌氧进水的方式向微生物提供基质, 在反硝化结束后系统由缺氧环境恢复为厌氧环境, 为PAOs释磷提供条件, 曝气后NH4+-N经硝化作用转化为NO3--N, 经DPAO作用能够去除部分NO3--N后, 由于反应器内碳源匮乏, 反硝化菌摄取不到碳源, 反硝化作用暂停, 所以观察到NO3--N浓度上升, 至好氧段末期系统内的NO3--N浓度分别为6.9 mg·L-1和5.8 mg·L-1.好氧段结束后, 再以厌氧进水的方式为反硝化菌脱氮和PAO释磷提供碳源和适宜的厌氧条件, 随后再进入厌氧环境, 以此方式向系统内多次提供碳源, 以便对氮素进行反硝化作用, 故R2周期末为7.3 mg·L-1, 通过这种方式良好地处理了系统内TN和TP, 获得了良好的脱氮除磷效果.
(1) 相同运行时间下, R2中PN和PS含量多于R1, PN/PS和污泥粒径也处于较高水平.R1和R2分别经过56 d和39 d后成功启动AGS工艺; 运行105 d后, R1和R2内颗粒污泥的平均粒径达到740 μm和791 μm, R2中颗粒形态更圆润, 表明多次进水-曝气策略能促进颗粒污泥的形成, 有利于提高颗粒粒径.
(2) R1和R2内颗粒污泥成熟后, 对COD、TP和TN具有良好的处理效果, 出水水质均满足《城镇污水处理厂污染物排放标准》一级A标准.
(3) 颗粒化过程中, R2中出水NO3--N浓度和出水TP浓度普遍低于R1, 表明与一次进水-曝气运行相比, 多次进水-曝气运行下PAO受到NO3--N的冲击更小, 除磷性能更好.
(4) 运行100 d后, R1和R2中DPAO占全部PAO的比值由初11.17%分别增至25.47%和34.08%, 表明多次进水-曝气策略下运行, 颗粒内部更适宜DPAO生存, 有利于DPAO富集.
